住房和城鄉建設部辦公廳關于國家標準《66kV及以下架空電力線路設計規范（局部修訂條文征求意見稿）》公開征求意見的通知

　　根據《住房和城鄉建設部關于印發2019年工程建設規范和標準編制及相關工作計劃的通知》(建標函〔2019〕8號)，我部組織國網遼寧省電力有限公司等單位修訂了國家標準《66kV及以下架空電力線路設計規范(局部修訂條文征求意見稿)》(見附件)。現向社會公開征求意見。有關單位和公眾可通過以下途徑和方式提出反饋意見：

　　1.電子郵箱：lnyhlz56@sina.com。

　　2.通信地址：沈陽市渾南區高迎路3號中能建遼寧電力勘測設計院有限公司602室;郵政編碼：110179。

　　意見反饋截止時間為2021年3月1日。

　　附件：66kV及以下架空電力線路設計規范(局部修訂條文征求意見稿)

　　住房和城鄉建設部辦公廳

　　2021年1月21日

中華人民共和國國家標準：

　　條文說明

2 術語和符號

　　2.1.8~2.1.9本條引用了《標稱電壓高于1000V架空線路絕緣子 第1部分 交流系統用瓷或玻璃絕緣子元件 定義、試驗方法和判定準則》GB/T1001.1中的術語。

　　2.1.13～2.1.16本條引用 《交流電氣裝置的過電壓保護和絕緣配合設計規范》GB/T 50064中的相關術語。

3 路 徑

　　3.0.3科學合理地選擇架空電力線路路徑，是架空電力線路路徑安全運行、施工方便、造價合理的基本保證，也會提高架空電力線路路徑的綜合經濟技術效益和社會效益。本條提出的要求是基本原則，在具體工程設計中應根據實際情況貫徹執行。

　　影響路徑的主要因素概括起來為下述三個方面：

　　1) 與規劃布局的關系，工程環境條件等自然因素;

　　2) 線路施工、運行和其它設施互相影響及交通條件;

　　3) 遠、近期的結合。

　　因此，應在正確處理好上述因素基礎上，統籌兼顧、經濟合理的選出路徑方案。《電力設施保護條例》規定在現有電力線路保護區內不得興建建筑物、構筑物，并規定新建架空電力線路一般不得跨越房屋，且不得跨越儲存易燃、易爆物品倉庫的區域。

　　本條第5款根據《建筑設計防火規范》GB 50016規定了架空電力線與甲、乙類廠房(倉庫)，可燃材料堆垛，甲、乙、丙類液體儲罐，液化石油氣儲罐，可燃、助燃氣體儲罐的最小水平距離要求。

　　實踐證明，高壓架空電力線與儲量大的液化石油氣儲罐，保持1.5倍桿塔高的水平距離，為了確保安全，需要適當加大。因此，根據《建筑設計防火規范》GB 50016，35kV及以上的高壓電力架空線與單罐容積大于200m3或總容積大于1000m3的液化石油氣儲罐(區)的最近水平距離不應小于40m。

　　表3.0.3-2中根據《石油庫設計規范》GB/T 50074補充了架空電力線路與水運裝卸碼頭及石油庫的鐵路罐車、汽車罐車裝卸設施和其他易燃可燃液體設施的最小水平距離要求。

　　根據線路運行經驗，架空電力線路應避開洼地、不良地質地區等可能引起桿塔傾斜、沉陷的地段，當無法避讓時，應對桿位和塔位場地的穩定性進行評估;增加了架空線路宜避開易舞動區等內容，當無法避讓時，宜對鐵塔、金具等適當加強設計，并安裝或預留防舞裝置。

　　3.0.6 根據中共中央辦公廳國務院關于印發《關于建立以國家公園為主體的自然保護地體系的指導意見》第三章第十四條“實行自然保護地差別化管控。根據各類自然保護地功能定位，既嚴格保護又便于基層操作，合理分區，實行差別化管控。國家公園和自然保護區實行分區管控，原則上核心保護區內禁止人為活動，一般控制區內限制人為活動。自然公園原則上按一般控制區管理，限制人為活動。結合歷史遺留問題處理，分類分區制定管理規范”的規定，35kV和66kV線路不宜通過國家公園和自然保護區的核心保護區。

　　3.0.7耐張段長度的規定，是針對大多數施工單位和運行單位的現狀提出的。如果施工和運行條件允許，并經過綜合經濟技術優化比較分析，可以不受此限。

　　3.0.8根據中國鐵路總公司《鐵路技術管理規程(高速鐵路部分)》第七章第184條規定，35kV及以下的電線路不得跨越接觸網，應由地下穿過鐵路。66kV電力線路跨越高速鐵路、高速公路的特殊區段需提高線路安全水平，并應滿足相關建設管理單位和產權單位的要求，必要時需按稀有覆冰厚度進行驗算。稀有覆冰厚度可按歷史上有記錄的稀有覆冰資料選定。

4 氣象條件

　　4.0.1架空電力線路經過多年運行、施工等工程實踐證明，架空電力線路設計氣象條件，根據沿線氣象資料和附近已有線路的運行經驗確定，設計氣象條件應根據當地15年～30年氣象記錄的統計值確定，設計氣象條件重現期應取30年的規定是合適的。

　　4.0.2偏遠地區66kV及以下電力線路收集沿線基本風速資料比較困難，當無可靠資料時，可采用《建筑結構荷載規范》GB 50009中的基本風壓圖或基本風壓表作為基本風速的設計依據。但應注意，重現期應折算到30年一遇。

　　4.0.7根據本次修訂的調研、搜資意見反饋情況，本條文安裝工況的設計風速和覆冰仍沿用原標準的相關取值。補充了最低氣溫0℃及以上地區安裝工況的設計氣溫值。

　　安裝工況設計氣溫主要用于設計桿塔時控制導線和地線的張力水平。通常情況下當地最低氣溫在一年中持續的時間很短，在此溫度施工的概率很低。所以，綜合考慮桿塔設計和施工的可能性，安裝工況的設計氣溫通常假定在能夠施工的最低溫度偏上一些。對于-40℃及以下地區，冬季施工環境極為惡劣，一般在低于-15℃時就停止施工了。對于當地最低氣溫0℃及以上地區，施工不受環境溫度的制約，所以安裝工況的設計氣溫取當地的最低氣溫是合適的。

　　4.0.11根據《架空輸電線路荷載規范》DL/T 5551和綜合技術分析，補充了斷聯工況的設計氣溫、風速和覆冰厚度的取值。

5 導線、地線、絕緣子和金具

　　5.1 一般規定

　　5.1.1 近20年，各種新型低弧垂大容量導線(如殷鋼芯鋁合金導線、間隙型導線以及碳纖維復合芯導線等)相繼國產化，并廣泛應用在66kV和35kV電力線路上，為提高輸電能力發揮了重要的作用。在電力負荷較大的電力線路使用低弧垂大容量導線是解決輸電能力不足的一種新選擇。

　　殷鋼芯鋁合金導線和碳纖維復合芯導線等低弧垂大容量導線均由兩種材料復合而成，其特點是芯線的線膨脹系數很低(通常在1.6×10-6～3.6×10-6左右)，由于承載張力的芯線和載流的外層鋁線二者的線膨脹系數相差很大，當導線的溫度升高時，鋁線長度隨溫度升高的伸長量大于芯線，鋁線所承載的導線張力將逐漸向芯線轉移，當導線溫度升高到一定溫度時，鋁線完全松弛，所承載的張力降至零，導線的張力全部由芯線承擔，我們將此點溫度稱為“過渡點溫度”。在計算導線弧垂和張力時，低于過渡點溫度時，導線張力由外層鋁線和芯線共同承擔，高于過渡點溫度時，導線張力僅由芯線承擔，計算弧垂和張力的理論和方法與目前所采用的“彈性伸長”模型加等效溫升是不同的。通常，在計算這類導線的弧垂和張力時，可根據生產廠家有關的試驗數據和工程試驗數據進行計算，也可采用國際大電網委員會B2-12“Sag-tension calculation methods for overhead lines”中所推薦的“試驗塑性伸長模型”和工程試驗數據計算。

　　型線同心絞架空導線采用鋼芯和梯形(或S/Z形)鋁(合金)型線同心絞合而成，這種導線的表面比圓線更光滑、密實，導線表面不容易結冰，因此，在覆冰地區采用型線同心絞架空導線有利于抑制導線的覆冰厚度。

　　5.1.2在城鎮10kV及以下線路中，極少采用裸導線，而采用架空絕緣導線。10kV及以下線路采用絕緣導線在提高供電安全性、防止外力破壞、解決樹線矛盾以及線路緊湊化等方面均有較大的優勢。

　　對架空絕緣導線的電氣間隙要求視同裸導線。正常情況下，建筑物屋頂不排除有人員活動的可能，為保證人身安全，架空絕緣導線在最大計算弧垂情況下對建筑物的垂直距離應滿足表12.0.9的要求。在最大計算風偏情況下，架空絕緣導線對建筑物的最小距離可在確保安全的情況下適當減小。

　　5.1.366kV、35kV架空電力線路宜按經濟電流密度選擇導線截面，10kV及以下架空電力線路可按允許電壓降選擇導線截面。導線截面也可根據5年～10年的電力發展規劃，按飽和負荷值一次選定。不管采用哪種方法，導線截面都應按機械強度和允許發熱條件進行校驗。

　　5.1.4本條規定66kV架空電力線路采用鋼芯鋁絞線和鋼芯鋁合金絞線的允許溫度可采用80℃，是根據有關工程實踐和試驗研究成果。

　　1 絞線的允許溫度是由其強度損失決定的，而強度損失取決于外層鋁絞線的退火溫度。試驗結果表明，鋁線退火的起始溫度為93℃。在80℃下長期運行，硬鋁線的強度損失可以忽略不計，鋁合金的強度損失最大也不超過3%。同時，強度損失的量還取決于溫度和持續時間，且影響是累積的，在相同溫度下，40年期間每年10小時與連續400小時對導線產生的效果是基本相同的。我國遼寧等地工程實踐證明，硬鋁線和鋁合金線在80℃下長期運行是安全的。美國、日本、法國、德國、意大利等許多國家將鋼芯鋁絞線和鋼芯鋁合金絞線的允許溫度限制在80℃、85℃，甚至90℃。

　　根據有關的研究計算導線允許溫度采用80℃設計，載流能力較70℃可提高23%～27%，這有利于在不改變導線規格的情況下提高載流量。

　　當導線允許溫度按80℃設計時，計算弧垂的最高溫度應在當地最高氣溫的基礎上提高10℃。

　　2 基于上述理由，鋁包鋼芯鋁絞線和鋁包鋼絞線的允許溫度同樣提高至80℃。

　　3 耐高溫大容量導線(如鋼芯軟鋁導線、殷鋼芯鋁合金導線、間隙型導線以及碳纖維復合芯導線等)，導線運行的允許溫度較高。可根據具體工程所要求的載流量確定最高運行溫度，為安全計，導線最大弧垂宜采用最高運行溫度計算。

　　5.1.5導線的型號選擇受影響因素比較多因此規定根據電力系統規劃設計和工程技術條件綜合確定。

　　5.1.6根據我國線路運行經驗以及國外對雷擊試驗的總結，材料股線的抗雷擊性能與其直徑成正比，與其導電率成反比。因此，架空地線宜選用單股直徑較大的地線。

　　5.1.7為減少金具的磁滯損耗和渦流損耗，直接與導線相接觸的金具在有條件的情況下應采用節能金具。

5.2 架線設計

　　5.2.3以往66kV架空電力線路導線的安全系數大多采用2.75或以上，懸掛點導線張力不受控制。近些年，66kV架空導線的安全系數采用2.5已成趨勢，對高差較大的架空電力線路，懸掛點導線安全系數控制在不小于2.25很有必要。

。

5.2.5塑性伸長對導線或地線弧垂的影響，常采用降溫法補償。表5.2.5中對鋼芯鋁絞線的降溫值作了細分，根據GB/T36661補充了鋁絞線和鋁合金絞線的降溫值。對于鋁包鋼絞線等不在表5.2.5范圍內的絞線的塑性伸長和降溫值應根據實際工程導線地線制造廠家的試驗數據確定

　　5.2.6考慮到10kV及以下線路檔距較小，導線張力較低，許多地區采用減小弧垂法已有多年，實踐證實是可行的，故10kV及以下架空電力線路仍沿用減少弧垂法補償塑性伸長對弧垂的影響。

　　5.3 絕緣子和金具

　　5.3.2絕緣子和金具的強度設計采用安全系數法，其荷載為標準值。根據調研反饋意見，表5.3.2中補充了柱式絕緣子的安全系數值。

　　我國多年工程實踐和有關試驗研究證明，復合絕緣子的機械強度存在蠕變現象，即機械強度會隨施加荷載時間的延長而下降。我國的有關標準在這方面做出了規定和處理方法，國際標準IEC 61109也規定，復合絕緣子機械強度每10年的最大衰減不應超過8%。考慮到蠕變的影響，復合絕緣子的安全系數通常比瓷絕緣子大10%～20%。為避免產生歧義，將針式絕緣子和柱式絕緣子分為瓷、復合兩類，分別規定其安全系數。

　　5.3.3新建電力線路應盡可能避開易舞動區，當無法避開時，根據線路走向與春冬季主導風向的夾角和工程特點采取適當的防止導線舞動措施是必要的。

　　5.3.466kV架空電力線路跨越高速鐵路、高速公路的特殊區段，為降低導線斷聯落線的可能性，導線懸垂絕緣子串應采用雙串。山區線路，當導線懸掛點高差較大時，若采用獨立雙串，可能會導致兩個懸垂串的受力不均甚至只有一個懸垂串受力，因此，宜采用單掛點雙聯。地線懸垂宜采用雙串，耐張串連接金具宜提高一個強度等級。

6 絕緣配合、防雷和接地

　　6.0.14 架空絕緣導線雷擊斷線的幾率較比裸導線大幅增加，在多雷區，10kV架空絕緣導線應采取防雷擊斷線的措施。少雷區為平均年雷暴日數不超過15d或地面落雷密度不超過0.78次/(km2 ? a)的地區，可根據本地區具體工程條件決定是否采取防雷措施。

　　6.0.16 在人口密集地區和水田的接地體應敷設成環形，主要是為防止跨步電壓對人身的傷害。

　　對桿塔接地電阻的測量應在雷雨季節的晴天進行，測量時應將桿塔的接地引下線與所測桿塔斷開。如果接地體未與桿塔斷開，則接地體通過桿塔上地線與相鄰桿塔有電氣連接，所測得的接地電阻將是多基桿塔并聯接地電阻。

　　6.0.17本條規定架空電力線路的鋼筋混凝土桿鐵橫擔和地線支架、導線橫擔與絕緣子固定部分之間，應有可靠的電氣連接并與接地引下線相連是保證安全重要措施。

7 桿塔型式

　　7.0.1市區架空電力線路由于走廊的限制，采用多回路桿塔是必然的趨勢。不少地區(蘇州、昆明、上海、沈陽等)已實施或正在研究同桿多回路或同桿不同電壓線路的桿塔。多回路桿塔雖然給運行帶來一定困難，但各地均采取多種不同技術措施，以滿足運行要求。同桿不同電壓線路的架設主要在10 kV及以下，江南地區存在高一級電壓與低一級電壓線路的同桿架設，并取得很好運行經驗。隨著絕緣導線的采用，將會有更新的同桿并架方式出現。

　　7.0.2一般情況下架空電力線路高電壓的導線、地線、桿塔等荷載和電氣安全距離比低電壓的要大，為了使架空電力線路設計科學合理、安全可靠和便于施工維護，因此規定了本條。

　　7.0.3 35kV及以上架空電力線路的線間距離計算公式，存在與大多數國家采用的公式不一致的問題，即大多數歐洲國家是將絕緣串長度看成是電線弧垂的一部分，以德國為例，其公式的形式如下：

　　D=+0.62

　　而美國與前蘇聯的公式確有與我國公式相似的形式。如：

　　美國的公式：

　　D=0.7LK++K

　　前蘇聯的公式：

　　D=1++0.6

　　與國外標準比較，除奧地利和美國外，我國較其它國家的線間距離大，但也不能僅僅據此修改線間距離的計算公式。這一問題有待于積累更多的經驗后再進行更加深入的討論。

　　10kV及以下架空電力線路在檔距中的水平線間距離與線路運行電壓和檔距等因素有關，一般根據運行經驗確定。本條所規定的數值是以各地提供的資料為依據，并進行分析比較而得出的。

　　10kV及以下架空電力線路采用絕緣導線的線間距離，各地情況和規定不一。本標準10kV及以下架空絕緣配電線路導線的最小線間距離要求與《架空絕緣配電線路設計標準》GB 51302中相關規定保持一致。

　　380V及以下低壓線路，采用絕緣線，有沿墻架設的方式。上海某小區為分相架設，其檔距和線間距離較裸絞線的小，運行以來尚未發生不良情況，選擇的架設方式有推廣意義。應注意的是絕緣線的技術條件，應符合國家已頒發的有關標準。絕緣線的排列形式可多樣。

　　7.0.410kV及以下架空電力線路多回路桿塔的橫擔間垂直距離，除考慮運行電壓、檔距、導線覆冰等因素外，還應滿足桿上作業時對安全距離的要求。

　　結合各地運行經驗，本條規定了同桿共架上下橫擔間垂直距離的數值。

　　各地的10kV線路，分支或轉角型橫擔主干線橫擔垂直距離一般在0.4～1.0m范圍內。本條在總結各地運行經驗后規定距離為0.45～0.6m。當10kV線路為一排布線時，分支或轉角橫擔中心，距主干線橫擔中心的垂直距離為0.6m。10kV線路為雙排布置時，分支或轉角橫擔中心，距上排主干線橫擔中心為0.45m，距下排主干線橫擔中心為0.6 m。

　　10kV線路與380V線路同桿共架的線路，在380V線路檢修，10kV線路一般是不停電的，只切除380V線路工作范圍內的380V電源。這樣，在10kV和380V導線間需要有足夠的安全距離，此距離規定除考慮運行電壓外，還要根據有關安全要求和檢修人員活動范圍而定。

8 桿塔荷載和材料

　　8.1 荷載

　　8.1.1桿塔塔身或橫擔的“風荷載體型系數”符號修改為μst，與導線和地線“風荷載體型系數”進行區分，取自《建筑結構荷載規范》GB 50009中塔架計算的風荷載體型系數。

　　增加了“基本風壓W0”的計算公式，按風速確定風壓，取自《建筑結構荷載規范》GB 50009中公式。風壓高度變化系數μz是取自《建筑結構荷載規范》GB 50009中的參數。

　　8.1.2導線和地線“風荷載體型系數”符號修改為μsd。導線和地線的“風荷載調整系數”取值為1.0，對計算結果沒有影響，因此本條標準中直接省略。

　　8.1.4角鋼塔的塔身和導線或地線的風荷載均用表格的方式作出規定，目的是為了使規定更明確，使用更方便。本次修訂橫擔風荷載分配比例按照《架空輸電線路荷載規范》DL/T 5551進行調整。

　　8.1.11單回路終端塔設計時需要考慮進線檔未架線情況，因此增加一邊導線地線全斷的工況，與8.1.16要求一致。

　　對于多回路的桿塔，原規范的設計原則應用多年，適合實際情況，因此本次修訂未進行修改。仍規定按斷全部導線數量的1/3相計算，即三回路塔應按斷三相，四回路塔應按斷四相，六回路塔應按斷六相進行計算。

　　8.2 材料

　　8.2.1 桿塔采用鋼材的強度設計值和標準值參照現行國家標準《鋼結構設計標準》GB 50017。“Q345”鋼材牌號修改為“Q355”。

～

鋼材的孔壁承壓強度，國際上采用的是鋼材抗拉強度的1.5倍，國內規范則采用的是鋼材抗拉強度的1.01.085倍，普遍小于國際規范取值。經過收資調研，并根據以往計算和運行經驗，原規范孔壁承壓強度值應用多年，適合實際情況，因此本次修訂未進行修改。

　　螺栓的強度設計值，條文應用了使用多年的《架空輸電線路桿塔結構設計技術規定》DL/T 5154的成果，增加了Q420鋼材。Q420鋼材作為新材料在近年來的輸電線路工程上逐漸推廣應用，高強鋼的使用能有效降低塔重指標，縮小根開，減少占地面積，從而降低造價。根據有關標準表8.2.1-2中“粗制螺栓”修改為“普通螺栓”。錨栓修改為按等級選取。

　　8.2.2條文中鋼筋規格型號參照《混凝土結構設計規范》GB 50010中規定修改。“混凝土電桿”修改為“混凝土桿”。

9 桿塔設計

　　9.0.2～9.0.3荷載效應系數，指結構或構件中的作用效應(內力、變形、應力、應變等)，與產生該效應的荷載的比值。《建筑結構荷載規范》GB50009中荷載效應值即為荷載效應系數和荷載標準值的函數。

　　桿塔結構設計按現行國家標準《建筑結構可靠性設計統一標準》GB 50068的規定采用概率極限狀態設計法。概率極限狀態設計法，是以結構失效概率P定義結構的可靠度，并以與其相對應的可靠指標Β來度量結構的可靠度。這種方法能夠較好地反映結構可靠度的實質，使概念更為科學和明確。采用概率極限狀態設計法，必須采用統一的荷載計算參數、材料計算指標以及構件抗力計算方法。例如，采用極限狀態設計法中的材料指標而不采用其分項系數，或者隨意采用其它規范中的荷載計算方法，都是不允許的。本標準目前還無法單獨進行可靠度分析，有關結構規范按現行國家標準《建筑結構可靠性設計統一標準》GB 50068執行。本標準中一般桿塔結構的安全等級為二級，屬于“一般工業建筑物”，其結構重要性系數γ0=1.0，66kV架空電力線路跨越高速鐵路、高速公路的特殊區段，為了增加安全裕度，桿塔結構重要性系數γ0=1.1。

　　桿塔結構構件的承載力極限狀態設計表達式，即計算荷載效應小于或等于結構計算抗力與單一安全系數不同，極限狀態設計法采用分項系數。實質上可以形象地認為是把容許應力設計法中的安全系數，按影響結構安全度的因素，用各分項安全系數來考慮到。采用分項安全系數有下列優點：

　　1 與容許應力設計方法在型式上可以銜接，結構的具體設計計算方法仍與傳統方法相似;

　　2 不同荷載組合以及不同材料組合將獲得更加一致的安全度;

　　3 對新的結構和試驗工作，均可較合理地確定安全度。

　　9.0.4變形和裂縫均屬于結構正常使用極限狀態的控制，所以列入本章。單柱耐張型桿撓度的限值，是根據近些年來單柱鋼管桿的設計實踐確定的。有些國家對單柱鋼管桿的撓度沒有定量限制，只提出不以影響美觀為度。按我國的習慣和經驗，定出限值為好。我國有關省市和遼寧省的設計實踐證明，15%的限值是適宜的。桿塔的設計撓度不包括基礎和拉線點的位移。

　　根據現行國家標準《混凝土結構設計規范》GB 50010和原規范的規定，鋼筋混凝土構件的計算裂縫寬度不應大于0.2mm是適宜的。調查結果表明，處于露天環境的鋼筋混凝土構件，裂縫寬度小于或等于0.2mm時，裂縫處鋼筋上只有輕微的表皮銹蝕。原規范對預應力混凝土構件用抗裂安全系數控制裂縫，由于不同形式的構件，混凝土邊緣有效預應力和混凝土抗裂強度的比例不同，同一抗裂安全系數的兩種構件，其實際抗裂保證率并不相同，因此，用抗裂安全系數來控制構件的抗裂不夠合理。預應力混凝土構件的混凝土拉應力限制系數不應大于1.0與原規范抗裂安全系數不應小于1.0相當。

　　架空電力線路桿塔建造場地按照現行國家標準《建筑抗震設計規范》分為有利、不利和危險地段。當線路位于基本地震烈度較高的地區，對于桿塔高度較高的桿塔宜進行抗震驗算，具體方法可參照《電力設施抗震設計規范》和國家其它有關的規程規范。為了與有關標準一致將“水泥桿”修改為“混凝土桿”。

10 桿塔結構

　　10.1 一般規定

　　10.1.4本條所強調的是塔型設計和節點設計的重要性。目前鐵塔設計和繪圖，為使鐵塔結構受力更好，普遍采用準線與準線交匯。因此本次修編強調節點交匯的方式。

　　10.1.7根據本次修訂經過調研和征求意見，根據南方電網等單位的工程需求，在深圳、佛山、梧州等地區進行了現場調研，召開了有關設計、運行等單位參加的座談會，上述地區使用的焊接塔，具有施工加工方便，抗風、抗彎能力強，造價略低于螺栓連接的鐵塔，已經使用近20年，運行情況較好，但是為了保證質量必須在有資質的工廠加工，單段長度不超過6.5米，一般為兩段連接，全高不超過18米，因此，提出焊接鐵塔規定。

　　10.1.8根據本次修訂調研和征求意見，根據工程需求，提出鋼管桿的規定。

　　10.2 構造要求

　　10.2.2桿塔結構設計技術規定中要求，節點板的厚度應大于斜材或橫材肢厚。斜材受力較大時，連接節點板的穩定是一個較突出的矛盾，設計者應特別注意當斜材長細比≤120時，節點板應加厚1mm～2mm。設計者可根據經驗和具體情況確定。

　　10.2.5螺栓承剪部分有螺紋，會降低螺栓承載力，影響鐵塔變形。設計時要螺栓避免承剪部分有螺紋，提高鐵塔安全性。

11 基 礎

　　11.0.8基礎設計時，參照本標準8.1.5條文規定，桿塔基礎作用力計算應計入桿塔風振系數，當桿塔全高超過50米時風振系數取1.2，當桿塔全高沒有超過50米時，風振系數取1.0。根據《建筑荷載規范》GB 50009相關條文，將原規范“風荷載調整系數”修改為“風振系數”，對架空電力線路桿塔結構更為準確。

　　11.0.9這四條是保證架空送電線路基礎安全穩定的基本設計安全要求。

　　11.0.13本條標準為新增條文，主要考慮66kV及以下架空電力線路，為降低造價，采用小導線時較多使用電桿，基礎型式也習慣采用底盤、卡盤、拉線盤等。